Dizajn električnog sustava podizanja sjedala
Prednji dio sjedala: 30mm-50mm
Nasloni stra njeg sjedala: 30mm-45mm
Podizanje nosivosti prednjeg dijela sjedala: 120 kg
Stražnji kraj sjedišta nosivosti: 120 kg
8.1 izbor programa
U dizajnu gornjeg i donjeg podiznog sustava sjedala odabire se vijčani mehanizam, tj. Motor se usporava pomoću crvnog zupčanika, a potom se umetne u crv, a crni kotač pokreće uspon i pada svornjaka kako bi se postigla prilagodba kretanja sjedala prema gore i dolje.
Značajke vijčanog mehanizma:
1) Budući da se matica može pomaknuti samo jednom vodom kada vijak rotira jedan zavoj, a vodi se može napraviti mali, mehanizam za vijak može se koristiti kao mehanizam za podešavanje, gdje je potreban veliki omjer redukcije u stroju, i koristi se mehanizam vijka. Mehanizam olakšava pojednostavljenje pogonskog vlaka.
2) Budući da mehanizam vijka ima veliki omjer redukcije, kada se na aktivni element primjenjuje mali zakretni moment, može se postići veliki potisak na pokretnom elementu, tj. Mehanizam vijka ima veliku mehaničku prednost, a time i prikladnu za upotrebu u utičnicama i prešama.
3) Odabir prikladnog kuta helika može biti samoobrzava funkcija mehanizma vijka. Na primjer, podizni vijak radne ploče planera ima svojstvo samoodrživosti, tako da se radni stol ne može spriječiti da padne zbog svoje težine, a dizanje sjedala je više. Potrebno je samostalno zaključavanje.
Osim toga, mehanizam vijka ima prednosti jednostavne strukture, stabilnog prijenosa i bez buke. Nedostaci mehanizma za vijke uglavnom su niska učinkovitost kliznog vijka, naročito učinkovitost samookramirajućeg vijčanog mehanizma manja je od 50%.
8.2 Izračunavanje izvedbe vijaka
Vijak može biti izrađen od A5, A6 ili 35-45 čelika. Kada se koristi visokokvalitetni ugljični čelik, potrebna je toplinska obrada kako bi se povećala otpornost na habanje navoja. Vijak je uglavnom trapezoidna nit.
Kada je vijak podignut na visoki položaj, sila je najnepovoljnija. Vijak je tlačna šipka i podvrgnut je pritisku i zakretnom momentu. Stoga je konac izračunat prema tlačnoj čvrstoći, stabilnosti i samooklaznim uvjetima.
8.2.1 Izračunavanje tlačne čvrstoće
Kada vijak radi, podvrgnut je pritisku i zakretnom momentu. Kako bi se pojednostavio izračun, može se bilježiti samo učinak tlaka, a koristi se i smanjeni pritisak. Tlačni stres i uvjeti čvrstoće vijka su:
Gdje: d1 - vijak unutar mm
Q - ukupna aksijalna sila koja djeluje na navoj N
Budući da je nosivost sjedala 120 kg, gravitacija koja djeluje na jedan od dva vijka je 120/2 * 10 = 600N
[σ] - Zahtijeva tlačni stres, koji može biti 5 ~ 8KN / mm za ugljični čelik
U zamjenskoj vrsti, dostupna
D1 odabire standardni navoj 8 mm.
8.2.2 Izračunavanje stabilnosti
Kada je vijak u najvišem položaju, može se smatrati da je donji kraj fiksiran, gornji je kraj slobodan, a promjer je d1. Kontrolna točka zna svoj krajnji koeficijent μ = 2, a njegova stabilnost se može provjeriti sljedećom formulom: nsc = Qc / Q≥ Ns
Gdje: scn - faktor sigurnosti izračuna stabilnosti vijaka
Qc - kritični tlak vijka
Ns - dizajn faktor sigurnosti za stabilnost vijaka
Faktor sigurnosti konstrukcije stabilnosti vijaka ns može biti 3 ~ 5, pa je ns = 4, a kritično opterećenje Qc vijka treba izračunati različitim formulama ovisno o fleksibilnosti vijka kao λ = μL / ρ (gdje je L Izračunata snaga vijka, uzimajući visinu dizanja sjedala je 40 mm, polumjer okretanja presjeka ρ vijka, ρ = d1 ÷ 4 = 2 mm, λ = 2 × 40 ÷ 2 = 40
Budući da je 40λ = manji od 100, materijal je 45 čelika, granična čvrstoća σ≥48k / cm2
Nadalje, nsc = Qc / Q ≥ ns = 600, tako da vijak ima dobru stabilnost.
8.2.3 Računovodstvo sposobnosti samoodbrane
Budući da je samoobrzavajući uvjet takav da ima pouzdanu sposobnost samoodržavanja, barem spiralni kut dizanja trebao bi biti manji od 1 stupnja ekvivalentnog kuta trenja. Ekvivalentni koeficijent trenja fv = 0,08 ± 0,1, odgovarajući ekvivalentni kut trenja trebao bi biti
8.2.4 parametri
Provjerite Priručnik za mehanički dizajn Tablica 3-8, osnovne dimenzije trapezoidne niti:
Nazivni promjer d 8
Pitch p 2
Vanjski promjer navoja d3 5.5
Unutarnji promjer unutarnje / vanjske navoje D2 / d2 7
Unutarnji promjer navoja D4 8.5
Unutarnji promjer navoja d4 6
8.3 Odabir motora za podešavanje visine
8.3.1 Parametri odabira
Prema zahtjevima, visina sjedala iznosi 40 mm, vrijeme potrebno za cijeli pokret je 8, a brzina dizanja sjedala v = s / t = 5 mm / s.
8.3.2 Zakretni moment vijka
Aksijalna sila Q vijka izračunata je prethodno, prema formuli:
8.3.3 Izračunajte zakretni moment motora
M struja * i * η = M žica
Ovdje je omjer smanjenja brzine crva i crva 62, a učinkovitost prijenosa je 0,8.
M električna energija = 119g × cm
Budući da je motor dvosmjerni izlazni DC motor s serije, moment je:
M ukupno = 2M električna energija = 290g × cm = 0,290g × m
Za ekonomičnu udobnost motora s istim dizajnom kao i sustav odabire se za zadovoljavanje potrebnog momenta.
8.3.4 Provjera odabranog momenta motora
Prema formuli:
Gdje: Td - izlazni moment električnog vratila Nm
T1 - ulazni moment radne osovine, koji je jednak momenta T na turbini
Formula se deformira kako slijedi:
Kroz gore navedene izračune naznačeno je da je odabrani motor zadovoljavajući, tako da je motor horizontalnog pokretnog dijela tip dvostupanjskog izlaznog DC motora tipa 45sz01.
Provjerite "Oblikovanje standardne industrije strojeva za izradu strojeva u Kini" · Volumen prijenosa i prijenosa stupnja prijenosa (dno) "Oblik, parametri i dimenzije podizanja SWL Worm Gear, JB / T8809-1998. Odaberite SWL2.5 na temelju brzine motora, snage i brzine dizanja.
Relevantni parametri su sljedeći:
Maksimalni kapacitet dizanja: 25KN
Maksimalna vučna sila: 25KN
Omjer prijenosa crva 24: 1
Worm udarac po revoluciji: 0,250 mm
Maksimalno rastezanje vijka tijekom naponskog opterećenja: 1500 mm
Maksimalna dopuštena snaga: 0.55Kw
Opći omjer ukupne učinkovitosti: 23%
Količina ulja za podmazivanje: 0,1 kg
Težina bez moždanog udara: 7,3 kg
Težina po crvi crva: 0.45kg
Napomena: 1. Maksimalna dopuštena snaga je parametar pod uvjetom da je temperatura okoline 20 ° C i radno vrijeme 20% / h.
